简介：0前言当今世界上发动机愈来愈向高速、强载、低油耗方向发展,而且社会对降低噪声和废气净化的要求也日趋严格。活塞系发动机的心脏部件,为了适应发动机的这种动向,对活塞的要求也多样化;因而缩短活塞的开发时间和加强活塞技术评价的重要性也日显突出。

简介：旋流主导着涡流管的内部流动,在有旋流的设备当中,高强度旋流由于涡旋破碎诱导产生的位于中央回流面附近的进动涡核被认为是旋流中的一种拟序结构,可以在一个峰值频率下偏离管道中心并绕着轴线做周期性运动,这种流动结构的产生对旋流本身产生了极大的影响。采用非定常求解模式计算三维涡流管内的内部流场,雷诺应力模型用于封闭Navier-Stokes输运方程,在FLUENT15.0中数值模拟计算涡流管的内部旋流。结果显示了涡流管瞬态旋流速度场中的周期性振荡,以及非对称大尺度涡结构。

简介：小型汽油机的排气歧管通常会直接连接三元催化器等后处理装置,排气歧管出口处气流分布的均匀性会影响后处理装置的利用效率,进而影响后处理的效果。本文利用CFD方法对某汽油机排气歧管中的内流场进行了模拟分析,重点考虑了歧管出口表面的气流分布均匀性,对产品开发有一定的指导意义。

简介：为了确定更为准确的缸盖冷却水腔壁面温度场，以车用226B型柴油机缸盖冷却水腔为研究对象，介绍了缸盖水腔流固耦合传热的过程，并给出了使用流固耦合确定水腔壁面温度场的方法和步骤，根据壁面温度场判断出了壁面各区域的传热类型并求解出了壁面的换热系数，结果表明，流固耦合法与集总参数法壁面温差最大可达36K，考虑沸腾传热因素时水腔壁面传热系数最大值为14200W／m^2·K，比未考虑沸腾传热时大了近50％。

简介：为实现沼气工程运行的净产能最大化,以万头猪场配置的500m3发酵罐为分析对象,建立计算模型,计算净沼气产量,从而确定发酵温度。结果表明：发酵罐的能量产出效率指标k和能量输入效率指标η是发酵温度选择的决定性因素;在现有设计条件（k=0.55、η=0.45、发酵温度35℃）下运行,年增温所需沼气量为总沼气产量的42.4%,其中,冬季为65.2%,春季为42.1%,秋季为40.4%,夏季为22.3%,年平均净沼气产量为285.6m3/d;只有当k≥0.55和η≥0.45时,运行净能产出最大的发酵温度为35℃,当k或η值随工程运行下降,降低发酵运行温度方可获得最大净能产出;结合我国沼气工程的实际工况,建议选择30℃作为发酵运行温度,并及时对发酵设备进行维护,以确保工程的长期运行效率。

简介：节气门开度是影响发动机进气的一个关键因素。可变涡流节气门利用进气涡流来组织气流运动，对传统节气门起到了进气加强的作用。本文建立了可变涡流节气门的数学模型，并在FLUENT软件里面进行了流场计算。结果表明，由于阀片的斜向打开设计，可变涡流节气门在进气过程中产生了涡旋运动，进气流速增加，流量进一步增强，在一定程度上可以起到进气增压的目的，从而可以多喷入燃油，使燃料燃烧更彻底，提高发动机的动力性和经济性。

简介：采用数值方法计算了丁胞结构流道内对流换热过程，并运用场协同理论分析了丁胞结构强化换热的机理，分析了丁胞大小、深度以及Re等对换热过程的影响。结果发现，丁胞的前侧是换热弱化区，而后侧才是强化换热区，但总体表现为强化换热效果，在低Re条件下，Nu较普通流道高1．2～1．5倍，是一种较好的强化换热方式。

简介：在分析了温度对材料弹性模量及结构模态影响的基础上,提出了基于温度场分布的发动机排气歧管总成模态分析方法,即首先对排气歧管总成进行传热分析,以获得各部件的温度场分布,进而计算其在所得温度场分布下的模态频率与振型.针对某增压发动机的排气歧管总成,进行了不考虑温度影响、设置某一温度下材料弹性模量值与基于温度场分布三种方式的模态分析,结果表明基于温度场分布的模态分析方法更能准确的反映排气歧管总成在高温工况下的模态振型与频率.

简介：对某能源中心楼顶的冷却塔组、烟囱、通风孔等散热设备及整个楼顶空间的流场与温度场进行了整体数值模拟,探讨了高温烟囱帽引起的排烟方向改变对冷却塔组进风处空气温度场及流场的影响,并进行了实验测试。结果表明,烟囱帽使排烟向下折转,导致冷却塔进风处下部位置空气温度显著升高;较低的烟囱烟气直排时,高温烟气会先抬升一段距离,然后受冷却塔进风处负压区吸引进入冷却塔内。

简介：提出预测气泡在静止的液体中上升时,形状演变对周围液体的温度和浓度场的影响的数值方法.在这个方法中,在每个时间步长内,使用直接预测(direct-predictor)和交替求解变量(ADV)两方法进行内部迭代.利用所发展的方法和程序,模拟无粘性的气泡在静止的粘性不可压缩牛顿流体中上升时的形状演变过程以及对浓度和温度场的影响.给出不同物理条件下,气泡演变的途径和终态稳定的气泡形状.结果表明气泡形状的演变对周围流体温度和浓度场均有直接影响.

简介：设计制作了一个新型的圆柱形装置,螺旋地缠绕在管壁上、并均匀布置在下端面的电热扁丝能够灵敏地将交流电功率转换成简谐热流信号。主要研究了在柱面简谐热源的激励下,圆管内空气温度场的分布特性。实验结果表明,轴向温度场呈现了显著的非线性特征;径向温度场震荡明显,呈现近似简谐分布;当简谐热流激励频率为500Hz时,由腔体内建立的径向温度场分布可以发现,腔体中心位置处的温度值高于近壁面热源,存在热量叠加聚焦效应,出现了超温现象。

简介：本文针对一款国五SCR催化器．采用发动机台架试验的方法研究了SCR样件温度场的关键特征，包括SCR催化剂前后温度、催化器外壳温度、喷嘴处温度等，比较了SCR催化剂温度传感器与发动机台架上催化器进出口排气温度测试结果的差异。研究表明：SCR催化器外壳体温度较高；稳态工况下，该样件的SCR入口温度测量值明显比台架的入口温度测量值偏小，在SCR出口处，二者的偏差很小：瞬态循环中SCR样件的温度传感器与台架温度传感器测量值偏差更为明显，由于动态响应的原因，样件的前温传感器测试结果滞后于台架测试结果；尿素不喷射条件下，尿素喷嘴处可以达到很高的温度，可能出现尿素管接口失效。

简介：用等效的内部加热区代替产生欧姆热的电弧，对等离子发生器内的层流流场进行了数值模拟，分析了进气预旋角，进口气流总压和喷嘴气流压缩角对电极斑点附近的电极表面温度的影响，讨论了电极烧蚀之后电极表面温度的变化，通过对数值模拟结果的分析，提出了等离子发生器的结构设计和电极冷却方式的合理建议。

简介：随着发动机工作温度越来越高以及发动机舱内布置越来越紧凑、拥挤，发动机舱散热性能面临了更大挑战。本文利用GAMBIT软件建立发动机舱CFD模型、生成计算区域网格、设置边界条件，利用FLUENT软件对汽车在30km／h速度下发动机舱温度场进行仿真，得到发动机舱的温度场分布和冷却气流流速及方向变化规律。仿真结果表明发动机舱顶部和尾部温度较高，最高温度出现在发动机排气歧管周围；发动机舱内不同位置冷却气流速度差异很大，介于车速的0．25～1．7倍之间。

简介：采用有限元分析方法,根据经验公式和CFD-FEA耦合方法进行边界条件的施加,对柴油机气缸套进行了温度场分析,并将温度场用于耦合场的计算,分析了不同载荷对气缸套变形的影响,研究结果表明：气缸套最高温度为582K,出现在内壁顶部,温度场分布由上至下逐渐变低;热载荷是气缸套变形的主导因素,控制缸套变形时应主要控制热载荷引起的变形,为气缸套的设计提供了理论依据。

简介：锂离子电池由于放电过程产生大量的热,不可避免的使得电池温度升高。研究大倍率放电时的电池温升,忽略电化学反应热,进一步简化原有的生热模型。为了得到电池温度分布,从电池内部结构出发,根据电流密度在集流板上的分布以及极耳处的收缩/扩散效应,分析集流板上电流密度的分布规律,从而建立电池的电-热耦合模型。通过生热模型模拟电池放电过程的温升现象,并与实验结果对比,发现模拟结果与实验结果能够很好地吻合。文章给出了电池在不同放电倍率条件下放电终了时的温度分布图,并解释了造成这种分布现象的原因。

简介：用“准三维”数值模拟方法研究吹气发泡法制备泡沫铝的过程中,单个气泡在铝熔液搅拌流场中的运动与变形。液体流场采用多重参考系法进行三维模拟,对气泡运动的二维模拟则在三维流场中的一个通过搅拌轴的特征平面上进行。这样既能捕获气泡在搅拌流场中运动的基本特征,又能大大降低计算成本。应用流体体积分数（volumeoffluid,VOF）方法对气液两相之间的界面进行追踪。通过对不同表面张力气泡的计算,总结出流场中关于气泡运动路径和导致气泡变形直至破碎的三种主要机理。

简介：保温是脱硫塔的重要组成部分。在考虑不同保温状态塔壁散热的情况下,参考多级喷动烟气脱硫工艺模化脱硫塔建立物理模型,经过合理简化建立数学模型,借助FLUENT软件研究了塔壁保温对脱硫塔内温度场及喷水量的影响。模拟结果表明,当外界环境在-30-25℃时,脱硫塔保温热阻小于2（m^2·K）/W,塔内温度场受保温热阻变化影响较大,不能按绝热处理；脱硫塔保温热阻大于2（m^2·K）/W时,塔内温度场随保温热阻变化很小,可以看成绝热处理。

简介：采用计算机模拟的方法，对闪速炼铅炉进行了气粒两相流场、温度场、浓度场等多个物理场耦合模拟，着重研究炉内速度场的特性。采用传统的二维截面速度矢量图分析了两组截面的速度场，发现其对速度场信息描述不完整，而且难以对不同截面上速度矢量分布之间相互联系进行分析。借助可视化软件Para—View，提出了将立体流线、方向标识体和动画结合起来制作流线动画，对整个速度场进行分析，使问题得到有效改善。分析发现右侧喷嘴主流触底后斜向上喷射是影响速度场分布的重要原因。

简介：为满足高温升高热负荷燃烧室头部设计要求,参照旋流器设计准则,设计4种不同三级旋流杯燃烧室,采用数值模拟和PIV试验相结合方法对其冷态流场进行初步研究。研究结果表明：第3级旋流器叶片安装角增加,火焰筒头部旋流特性更显著,回流区直径增大,有利于火焰稳定;同时主燃孔射流深度增加,有利于截断火焰。第3级旋流器叶片数增加,主流速度衰减加快,气动损失增大,使火焰筒头部进气量减少,同时削弱三级旋流杯出口气流旋转强度,火焰筒头部回流区直径减小,不利于燃烧。