吉利汽车集团有限公司 浙江宁波 315336
摘要:发动机试验台架传动轴在试验运行中未达到规定服役寿命断裂失效,通过对传动轴材料的的理化、力学性能测试及断口宏观、微观形貌观察,分析了传动轴断裂的断裂主要原因。结果表明:断裂形式为旋转弯曲疲劳断裂,断口呈现多源低周高应力疲劳特征,金相组织中未溶铁素体占比大,致使传动轴硬度偏低,力学性能下降,加之传动轴工作运行中受异常的拉压应力最终导致轴早期断裂失效。
关键词:断裂、断口分析、轮胎压痕、金相组织、未溶铁素体、低周高应力疲劳
1、引言
断裂传动轴为发动机试验台架上的力矩传动轴,设计要求服役时间6000h,实际累计运行1300h。现需确认断裂原因。
2、理化检测
2.1 宏观形貌分析
图1(a)(b)为传动轴的两部分断口的宏观形貌,断裂位置在杆部的过渡圆弧结束处如图1(c)箭头所指,断口较为粗糙,高低起伏较大,部分擦伤,擦伤部分区域有高温氧化色,表明断裂之后两部分断口受到较大力的相互撞击摩擦,箭头所指位置保留原始形貌,可对其进一步做SEM分析。
图1断口宏观
2.2化学成分及硬度测试
在靠近断口位置对传动轴进行取样,采用直读光谱仪进行成分分析,用洛氏硬度计在圆柱形试样横截面的1/4直径位置测试洛氏硬度 ,结果如表1-2所示,材料为42CrMo,硬度要求(22-30)HRC,实测平均值为23.3HRC,硬度偏下限。
表1 化学元素
元素 | C | Si | Mn | P |
含量% | 0.413 | 0.214 | 0.633 | 0.014 |
元素 | S | Cr | Mo | Ni |
含量% | 0.011 | 1.06 | 0.171 | 0.014 |
表2 硬度
检测位置 | 硬度(HRC) | ||
横截面 | 23.2 | 23.3 | 23.4 |
2.3力学性能测试
在断裂轴杆部上按GB/T 2975 规定取样,制作拉伸试棒,用万能材料试验机进行拉伸试验,力学性能测试结果如表3所示。拉伸强度及屈服强度(Rp0.2)均远低于技术要求。
表3力学性能
检测项目 | 技术要求 | 检测结果 |
拉伸强度 Rm(MPa) | ≥1080 | 819 |
规定塑性延伸强度Rp0.2(MPa) | ≥930 | 646 |
断后伸长率 A(%) | ≥12 | 21.5 |
断面伸缩率 Z(%) | ≥45 | 63 |
2.4金相检测
图2 为样件的金相组织图片,金相组织为回火索氏体+未溶铁素体,且未溶铁素体占比较多,说明材料热处理工艺不当,或是淬火前处理未使组织均匀化,或是淬火加热温度过低或保温不足。金相组织中存在较多的未溶铁素体降低了材料硬度及力学性能。另外传动轴表面有3μm左右的镀层,经能谱分析确定镀层材料为 Cr,镀铬提高了传动轴表面的硬度及耐磨性,从而提高轴的使用寿命。
图2 金相组织
2.4断口分析
分别对两部分断口进行SEM 观察如图3所示,1#断口表面几个大沟壑之间均为疲劳形貌,疲劳源位于样品表面,疲劳辉纹间距较大,在沟壑结束的平坦区域呈撕裂韧窝形貌,其余较平坦区域均已磨损,无法识别原始形貌。磨损位置先断裂,2#断口与1#断口位置相匹配的磨损区域内,找到保留原始形貌的部分断面,断口形貌为“轮胎压痕”的疲劳纹,说明先断区域为低周疲劳断裂,断口对称两侧均存疲劳特征,断口高低起伏大,说明传动轴在工作中承受应力较大且存在拉-压应力。
3断裂原因分析:
1、传动轴的材质为42CrMo,经调质处理,表面镀铬,适合作为轴类材料使用;调质后的金相组织不理想,致使材料力学性能未达到技术要求,是导致早期断裂的原因之一。
2、断口高低起伏,一周多处存在疲劳源,且多个疲劳源处于沟壑之间,说明零件受到了拉-压应力。疲劳区塑性变形大,先断裂的区域存在的“轮胎压痕”的疲劳纹,后断裂的疲劳区域疲劳纹间距大,均为低周高应力疲劳的典型特征。
综上所述,此试验台架传动轴金相组织中未溶铁素体占比较多,导致材料强度降低;传动轴工作中受到旋转、弯曲应力,形成低周高应力疲劳断裂。,受力异常加之材料力学性能不符合技术要求是断裂失效的主要因素。
参考文献:
1蒋小松 杨川 高国庆 崔国栋 金属材料零部件失效分析基础与应用 成都 西南交通大学出版社 2021
2樊东黎 徐跃明 佟晓辉 热处理工程师手册 北京 机械工业出版社 2005
3王荣 机械装备的失效分析 理化检验-物理分册 2016年52卷