51072519820616 **** 安徽省 232096
一、背景技术
随着浅部煤炭资源逐渐减少甚至枯竭,矿井进入深部开采以后,煤层突出危险程度日趋增加,瓦斯灾害的防治难度进一步增大,瓦斯抽采困难。我矿进行了多种增透试验,包括煤层注水、水力压裂、水力割缝、水力冲孔技术等,并取得了一定的应用效果。但相关研究表明:水分具有抑制煤层瓦斯解吸的作用,煤层注水减缓了瓦斯放散初速度,对瓦斯解吸起到了一定的封堵效应。
二、解决的技术问题
与水力压裂相比,CO2压裂具有以下几方面的优势:①煤对CO2的吸附能力高于CH4,在含瓦斯煤体中注入CO2可通过驱替置换等作用促进瓦斯解吸;②低温液态CO2从岩层中吸热产生气体膨胀比约1:600,对钻孔周围岩体有巨大的气体压力促进钻孔裂隙发育;低温产生的收缩应力超过煤岩的抗拉强度后,煤岩内部结构发生破坏,产生热应力裂缝;③CO2遇到岩层中的水分会形成酸性混合物,可以酸化并移出堵塞于煤岩裂隙中的一些杂物;④液态CO2粘性较低,可以很容易地连接煤层中微裂隙,提高裂隙导流能力;⑤静态压力下煤(岩)层中某些区域的液态CO2能转变为超临界状态,超临界CO2作为一种溶解能力较强的溶剂,具有萃取煤中可溶有机质(如醚、酯、内酯类、环氧化合物等)的能力,可溶有机质经超临界CO2萃取后,煤体的孔隙率和渗透性增大;⑥液态CO2(-37℃)与煤(岩)层相比温度更低,能在钻孔周围形成温度梯度并引起温度应力。
三、具体实施方式
2019年5月15日至2019年6月23日,在2121(1)西段瓦斯治理巷29#、30#钻场进行了向上穿层钻孔液态CO2压裂增透试验。此次试验共分为两个阶段,第一阶在29#钻场预先打好压注孔与考察孔,以边压边抽方式考察抽采效果;考虑到打钻对原始煤岩的影响,第二阶段在30#钻场先布置压注孔,采取先压后抽的方式考察抽采效果。截止2019年6月23日,课题组完成30#钻场的压注试验,共压注液态CO2约5m3,压注结束,实施考察孔。
1、试验目的
(1)研究先压后抽方式煤岩致裂增渗及瓦斯抽采效果;
(2)穿层钻孔边压边抽和先压后抽的效果对比分析;
(3)验证液态CO2致裂增渗煤岩的效果及影响范围。
2、钻孔布置及参数
(a) 平面图
(b) 剖面图
图1 液态CO2致裂增渗钻孔设计图
表1 液态CO2致裂增渗现场试验钻孔设计参数
孔号 | 夹角 (°) | 倾角 (°) | 见12煤深 (m) | 止12煤深 (m) | 见13-1煤深(m) | 终孔深 (mm) | 孔径(mm) |
Y2 | 右0 | 80 | 54.2 | 54.5 | 58.6 | 60.6 | 94 |
K5 | 右180 | 84 | 51.2 | 51.5 | 55.5 | 57.5 | 94 |
K6 | 右0 | 75 | 55.1 | 55.4 | 55.4 | 61.7 | 94 |
K7 | 右0 | 67 | 59.2 | 59.5 | 59.5 | 66.0 | 94 |
3、钻孔封孔方法
液态CO2压裂钻孔的封孔质量是压注孔内压力能否提高的关键,其直接影响到液态CO2致裂增渗效果。借鉴淮南矿业集团高压水力压裂封孔工艺,此次试验封孔工艺与第一阶段一致,采用“两注两返”的封孔方式,解决压裂钻孔漏夜、堵孔的问题,具体实施方式见图2。
图2 封孔流程
4、数据采集及监测
数据采集及检测装备及系统与第一阶段一致,主要包括增压泵出口温度—压力监测(,孔口温度—压力监测,以及抽采过程气体浓度、流量监测系统以及气相色谱仪。
5、试验结果考察
(1)压注过程中压力和温度变化
分析图6中Y2钻孔中压力和温度变化情况,并将其放大如图6(d)。分析可得:上述两阶段持续注液态CO2钻孔压力在20MPa上下波动,累计压注液态CO2约1.0m3,共持续约23min。钻孔压力上下波动,间接反应煤层自压注孔由近及远逐渐被起裂。
(a) |
(b) |
(c) |
(d) |
图3 温度-压力变化曲线 |
(2)抽采过程中参数变化
此阶段试验于6月23日压注结束,考察孔施工一个半月,在矿领导配合下,课题组于2019年8月9日将抽采系统安装完毕,开始进行负压抽采,截止2019年10月7日,合茬抽采持续约60天。现对数据结果进行汇总整理。
1)抽采过程中CO2浓度变化
由图4可知,整个抽采期间,K5和K7钻孔CO2浓度随时间变化呈指数减小,衰减系数分别为0.0231和0.0205。抽采初期,K5和K7对应最大CO2浓度分别为2.23%和3.94%。根据钻孔位置分布,其中K5距离Y2孔距离为25m,K7距离Y2孔距离最远为15m。因此,可判断此阶段压注试验,CO2致裂增渗复合作用影响半径可达25m。K6钻孔CO2浓度均大于0.03%小于0.75%,且与Y2孔距离为20m,处于致裂增渗复合影响半径之内,由此可判段K6钻孔存在漏气现象。值得注意的是,在2019年8月25日至31日期间,CO2浓度出现短时间突然增大(见图8中插图),此阶段K5、K6、K7最大CO2浓度值分别为5.21%、5.85%、2.64%,经查抽采系统负压记录表,此期间抽采负压正常,排除抽采系统造成原因。
图4 抽采过程CO2浓度变化
2)抽采过程中CH4浓度变化
由图5可知,2019年8月25日以前,K5和K7钻孔CH4浓度分别维持在90%和55%以上;在2019年8月25日至31日期间,CH4浓度会出现短时间突然增大,该情况与CO2浓度变化一致。从8月31日,CH4浓度出现短时间激增,后呈减小趋势,但K5和K7钻孔浓度仍然保持在60%和55%以上,抽采浓度效果显著。对于K6钻孔,其浓度在0~30%间波动,由此也可判断此钻孔存在漏风现象。
图5 抽采过程CH4浓度变化
3)抽采过程中混合流量变化
抽采过程中,K5和K7钻孔混合流量呈先增加后减小趋势,且混合流量均大于0.0125m3/min;其中,K5和K7混合流量最大值分别达到0.0485m3/min和0.0295m3/min;此外,从图中还可以发现,K7比K5达到峰值的时间晚了10天左右,这可能与Y2的距离有关。液态CO2压裂过程中,裂隙以Y2孔为中心向四周辐射,形成致密裂隙网,比水力压裂裂隙扩展更为复杂。压注过程中,CO2置换驱替Y2孔周边CH4朝远处渗流运移,由此可观察到K5孔流量在合茬抽采前期较大。截取衰减阶段曲线进行拟合,K5和K7钻孔混合流量衰减系数分别为0.0272和0.0164,由此,衰减阶段K5比K7衰减的慢。
4)抽采过程中纯量变化
抽采过程中,K5和K7钻孔纯量变化趋势与混合流量变化一致,均呈先增大后减小趋势;其中,K5和K7纯量最大值分别达到0.0312m3/min和0.0238m3/min;在2019年8月25日至31日期间出现波动,局部区域明显降低,变化与浓度变化有关;此外,从图中还可以发现,K7比K5达到峰值的时间晚了10天左右,这与混合流量变化趋势一致。截取衰减阶段曲线进行拟合(见插图),K5和K7钻孔混合流量衰减系数分别为0.0266和0.0184,由此,衰减阶段K5比K7衰减的慢。整个抽采阶段,受漏风影响,K6纯量保持在0~0.005 m3/min之间。
(3)原始煤层预抽、边压边抽和先压后抽效果对比分析
通过边压边抽、先压后抽以及原始预抽等抽采方式的对比分析,将抽采效果汇总,见表2。其中,K3、K5、K7平均瓦斯抽采浓度与2121东瓦斯预抽钻孔相比,分别提高了19.00%、31.06%、21%;K3、K5、K7平均瓦斯抽采纯量比原始煤层预抽分别提高32%、80%、19%,抽采效果显著。K6由于漏风原因,其浓度和纯量均低于原始预抽煤层。
表2 两阶段汇总结果
序 | 钻孔 | 与压裂孔距离 | 瓦斯浓度(%) | 纯量(m3/min) | ||
号 | 编号 | (m) | 平均值 | 最大值 | 平均值 | 最大值 |
1 | K3 | 与Y1距20m | 60.00 | 85.16 | 0.0132 | 0.0194 |
2 | K5 | 与Y2距25m | 72.06 | 90.00 | 0.0180 | 0.0312 |
3 | K6 | 与Y2距20m | 13.02 | 25.08 | 0.0015 | 0.0015 |
4 | K7 | 与Y2距15m | 62.47 | 91.43 | 0.0119 | 0.0238 |
5 | 2121东 | 原始煤层预抽 | 41.00 | 55.44 | 0.0100 | 0.0181 |
四、有益效果
1、探究适合淮南矿区的向下穿层钻孔液态CO2致裂增渗技术,对比分析向下和向上穿层钻孔CO2致裂增渗技术试验效果。
2、完善试验流程,实现本煤层本区域压裂增渗前后抽采效果对比。
3、完善试验过程参数考察,确定钻孔实施阶段、预抽阶段、压注阶段以及效果考察阶段必要的试验参数。
4、确定液态CO2压裂效果及影响范围。
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