简介：双家坝构造C2气藏,被断层切割成断垒,给气藏的开发增加了难度。文章介绍了该气藏经过一年的系统动态监测工作,完成了真重测压477井次、天然气全分析11井次、水分析63井次、全气藏关井复压1井次,压力恢复试井3井次、稳定试井3井次、压降试井1井次、井间干扰测试2井次,地温梯度1井次的工作量。获得了流体性质、气水界面海拔、各井连通情况、气藏驱动类型、单井原始地层压力和动态特征参数。证实了储层为裂缝—孔隙非均质特征,初步确定了气藏动态储量。得到了产能方程和地温梯度方程等。取得上述各项资料的速度与类似气藏相比,要快3～4年。从而缩短了试采时间,可以提前编制气田开发方案。投入正规开发。

简介：安岳气田的龙王庙、灯影组等气藏具有埋藏深、高温、产量大、含H2S和CO2等酸性气体且地质条件复杂的特点,给完井作业的工具选材、井筒完整性、施工方案优化、完井液选择等带来了挑战。为确保开发井井筒完整性和长时间安全开采,设计合理完井管柱和工艺,优选材料,优化完井液以及井筒防腐措施,引入试油完井一体化开发理念,建立贯穿油气井整个服役周期的安全井筒屏障,形成高温酸性气藏完井技术,保证了油气井安全。该技术在安岳气田上百口开发井成功应用,累计测试产气量超过5000×10^4m^3/d,为保障西南油气田分公司打造百亿气区提供了强力技术保障。整套完井技术对“三高”井具有普遍的适用性。

简介：阿姆河右岸B区、C区和南约洛坦区块均为高温高压高产高含硫酸性气田,油气井测试过程中存在设备超压、刺漏、腐蚀和硫化氢有毒气体泄漏等风险。针对阿姆河右岸区块和南约洛坦区块的气藏特性,总结研究了适合这一区域的试油工艺方式,包括射孔＋测试（酸化）联作管柱优化和地面测试流程优化等。井下测试管柱优化后,经实际应用,成功率达95%;地面流程优化后,实际应用成功率100%。

简介：针对苏格气藏水敏性强的特点，从优化压裂设计入手，科学调整压裂液配方，优化射孔方案，主要采用双封隔器机械分层和前置液液氮伴注方式压裂，采用中低砂比、中等加砂规模、造中长缝为设计主导思想。在增加气藏产能，减少储层污染，提高压后返排率等方面见到良好效果。

简介：大牛地气田气井试井大多采用一点法，由于气层渗透性差，测试时间短，流压很难达到稳定，计算的无阻流量往往偏高，且无法获得正确的产能方程。通过气田多口井修正等时试井数据进行统计分析，获得了一点法试井在不同生产时间下计算无阻流量的经验公式；利用气田修正等时试井的二项式方程系数曰，计算惯性阻力系数并经过曲线回归处理获得了经验关系式，很好地解决了一点法试井计算产能方程的问题。

简介：利用新场气田的压力恢复试井解释成果,经理论计算求取气井的产能方程和气井的无阻流量,求得Vogel方程的系数α及新场气田计算无阻流量的一点法公式.计算结果与实测产能方程对比表明,该公式比较适合新场气田的实际,计算精度比常用的一点法公式高.

简介：针对苏里格气田生产井压裂后,影响气井的产能因素,研究了测试时间、测试回压和储层渗透率非均质对气井产能的影响。结果表明,要想获得可靠的气井绝对无阻流量,必须保证足够长的测试时间;随着测试回压的降低,计算所产生的误差减小;井外圈半径越大,无阻流量越小,对产能影响程度越大;当井外圈半径一定时,变差程度越大,无阻流量越低,对产能影响越严重。这类问题的解决具有实际意义,能够直接指导油田生产。

简介：牙哈2—3凝析气田采用循环注气部分保压方式开发，历年的压力监测资料表明压力解释结果异常，采气井压力恢复测试的地层压力普遍高于注气井压降试井的地层压力，给动态分析带来了很大的困难。通过现场测试资料分析，总结出地层压力异常的主要影响因素是多井干扰，对其进行校正以得出较为可靠的地层压力。解决了几年来该气田测试地层压力异常的疑惑。

简介：庆深气田火山岩气藏储层埋藏深、温度高，储层岩石类型复杂，储集空间复杂多样。通过对庆深气田火山岩气藏试井曲线特征分析归类，对火山岩气藏的渗流介质类型和储层发育特征等有了进一步认识，为评价该气藏提供了借鉴，可为认识具有类似试井曲线的气井提供指导。

简介：本文通过实例介绍了大港油田应用高精度电子压力计在油气藏进行探边测试中所取得的成果,证实了该项新技术的成果在指导勘探开发工作中所起到的作用和获得的经济效益是用其它测试方法代替不了的。因此,该项新技术值得大力推广应用。

简介：针对南堡油田勘探开发的特点,探索出一套适应于滩海试油工艺的地层测试技术,实现了海上试油的安全环保要求,最大限度的缩短施工周期,压缩平台及相关设备占用时间,达到了保护油气层,提高试油测试质量的目的。

简介：对山西沁南地区三口煤层气井试气施工工艺进行总结分析,改进了注入压降测试管柱,采用电潜泵法对煤层排采测气.对今后煤层气井的施工具有一定的指导意义.

简介：海上油田关井压力恢复测试时间一般比较短,凝析气井受井筒相态变化影响较多。常规试井及现代试井分析方法很难准确解释油藏外边界。反褶积试井解释方法综合利用杜哈美原理和叠加原理,结合最优化技术,根据井的所有生产压降数据和关井压力恢复数据,最终虚拟计算出一套全部开关井时间内的定产量压降数据,由于时间足够长,压力双对数导数曲线各个流动阶段比较完整,边界特征易于辨认,能够准确地识别油气藏外边界[1]。解决了上述问题,且在东海油气田取得了较好的应用效果。

简介：针对碳酸盐岩储层,长庆油田已形成了以普通酸酸压、稠化酸酸压、多级注入酸酸压-闭合酸化为主的三大酸压工艺技术系列且取得了较好的改造效果,但对致密碳酸盐岩储层,改造效果不理想.为此,2000～2002年先后开展了碳酸盐岩储层加砂压裂理论研究和四口井现场试验,以期克服酸蚀裂缝长度的局限性,提高缝长,获得更好的改造效果.从储层改造的技术思路、实施效果、取得的认识、存在的问题及下一步研究方向等方面进行了论述.

简介：针对需要多层合压改造的川西气田储层特点,采用了限流射孔工艺实施多层合压,效果较为理想.经分析认为,限流射孔所产生的孔眼摩阻及多裂缝扩展是影响后续压裂效果的主要因素.

简介：龙凤山气田是以特低孔、特低渗储层为主的构造—岩性气藏,水平井分段压裂改造中采用的可钻桥塞通径小,压裂结束后需将桥塞钻掉,既延长投产周期,又增加施工风险。大通径免钻桥塞配套可溶球的分段压裂技术中,大通径桥塞拥有足够大的流通通道,可溶球在压裂阶段具有可靠的密封性,压裂完较短时间内可形成流道,允许桥塞留在井筒内,不干扰后期放喷或生产。室内开展了可溶性球在不同温度清水、原胶液和返排液中的溶蚀实验,发现可溶球在清水中几乎不溶解,在原胶液或返排液中均可溶解,在95℃返排液中完全溶解需要约90h,完全满足分段压裂时间的需要。在龙凤山气田3口井进行了大通径免钻桥塞射孔联作分段压裂先导试验,压裂注入总液量15078m3,最高泵注压力66.9MPa,停泵压力15~34MPa,平均注入排量7.8m3/min,压后日产气14.16×104m3,日产油22t,与易钻桥塞工艺相比节约施工时间6d,节省费用43万元。该技术施工后可直接进行放喷投产,充分发挥了压裂投产一体化优势,在致密低渗气藏开采中具有一定的推广价值。

简介：为了摸清页岩气井生产动态特征,明确气井真实产能,对页岩气分段压裂水平井产能评价方法进行研究。基于基质线性流理论,推导出页岩气分段压裂水平井非稳态线性流产能方程,建立了在直角坐标系中页岩气分段压裂水平井非稳态产能评价图版,提出了页岩气井产能系数。经涪陵页岩气田现场生产数据验证,涪陵气田页岩气分段压裂水平井长期处于非稳态线性流阶段,单井产能系数与生产压力保持水平呈良好正相关关系,与非常规产量预测软件预测可采储量呈良好的正相关线性关系。结果表明,页岩气井产能系数是评价页岩气分段压裂水平井处于非稳态条件下生产能力的有效指标,通过求取页岩气井产能系数可以预测可采储量。建议对页岩气分段压裂水平井连续监测井底流压3-6个月,获取可靠的页岩气井产能系数后对产能进行评价。

简介：目前常用的一点法产能公式在预测具体气藏无阻流量时存在一定的局限性,计算结果与二项式结果偏差较大。基于锦州20-2异常高压凝析气田丰富的系统试井资料,对一点法产能公式进行了改进,建立了体现该气藏地质油藏特征的产能公式。实例计算表明,新产能公式简便易行,计算结果可靠。

简介：新场气田JP3气藏是一个开发程度很低的低孔渗致密碎屑岩浅层气藏,水力加砂压裂是提高其单井产能的有效途径.通过对该气藏13井次水力加砂压裂资料的统计分析得出,岩性是控制JP3气层产能的主要因素;水力加砂压裂入地总液量规模应与产层岩性、地层压力相适应;JP3气层水力加砂压裂规模以加砂量不大于15m3为宜,更大砂量的加砂应尽量减少前置液量并提高砂比.

简介：土库曼斯坦右岸气田高温、高压,高含CO2和H2S,属酸性气田,老井封存时间较长,管柱腐蚀严重,试气前的井筒风险评估直接影响到试气作业方式、作业参数的选择及测试工作的安全性。通过研究腐蚀工况,开展现场测井获取全井段腐蚀剖面及室内实验获取腐蚀深度的精确数据,将二者数据有机结合,建立了套管在严重腐蚀情况下剩余强度的测定及校正方法,提高了现场试气的安全性。